Table de matières
: Chape + carrelage: 1KN/m2
- Poids propre de l’escalier d’épaisseur 17cm: 1m 1m 0,17m 25KN/m2=4.25KN/m
- Enduit sous escalier d’épaisseur 2cm : 1m 1m 0,02m 20KN/m2=0,4KN/m
=5.65KN/m
-Charge d’exploitation Q=4.5KN/m2 pour une toiture terrasse accessibles public (tableaux II)
=:1 1 4.5KN/m2=4.5KN/m
=1,35 +1.5 14.37KN
Généralement l’escalier est uni directionnel car le rapport
Pour preuve lX=lx=1.20m ;
lY=ly.cos avec tg = h/g= → = 0
- =14.59KNm/ml(par bande de 1m ; b=l m)
En prenant des HA12 avec un enrobage de 2.5cm :
d= 17 - 1,2/2 -2.5 = 13.9cm
→ d’où pa necessitee d’aciees comprimers
On calcul
Zb=0,138
Le nombre d’aciers Φ12=4Φ12→As=4.52cm2
Ecartement maximal = min2 e=34cm
25cm
Nous adoptons St=25cm
Bien que les calculs du chainage se fait de la même façon que celui de la poutre ; la section du chainage peut être petite par rapport a celui de la poutre, du fait que le chainage inferieur supporte que son propre poids et celui du mur.
Nous adoptons une largeur de bo=25cm pour les chainages identique a celle de la poutre et une hauteur h=30cm.
4.2.4. aDescente de charge
-poids propre du mur sur chainage :
-Poids propre du chainage inferieure=
-Poids propre du revêtement sur les murs au-dessus de colonnes :
g20=13.16KN
-
4.2.4.b. calcul des sollicitations
Notre poutre a les travées qui ne sont pas identique, le calcul de moments se fait travée par travée.
D’où nous avons :
-
α=
→Mut1 =
→ Mut2 ,3,4=
→ Mut 5=
Appuis 1 :
Appuis 2 :
Appuis 3 :
Appuis 4 :
Vuo
4.2.4 .c Calcul des armatures
Travée 1 =
→ d’où pa necessitee d’aciees comprimers
On calcul
Zb=0,139
Le nombre d’aciers Φ10=2Φ10 →Astr=1.57cm2
Travée2, 3,4 :
D’oùpanecessitee d’acieescomprimers
Zb=0,139
Le nombre d’aciers Φ10=6Φ10 →Astr=4.7cm2
Travée 5 :
d’où pa necessitee d’acierscomprimés
Zb=0,198
cm2
Le nombre d’aciers Φ10=7Φ10 →Astr=5.49cm2
appuis 1,2,3=
D’où pas nécessité d’aciers comprimés
Zb=0,139
Le nombre d’aciers Φ10=6Φ10→ =4.71cm2
Appuis 4=
D’où pasnécessité d’aciers comprimés
Zb=0,139
Le nombre d’aciers Φ8= 5Φ10→ 3.93cm2
4.2.5 .1 Demi -colonne6B
G=329.23KN
4.2.5.1.a.Descente des charges
-Charge permanente provenant du niveau supérieur :g16=329.23KN
-poids propre de la demi-colonne :
-poids propre du mur sur chainage :
-Poids propre du chainage inferieure=
g21=415.49KN
-Q=54.26KN
-
4.2.5.1.b.Calcul du longer de flambement
-
=1.2m
10
→
20
→
30calculs de coefficients
â–ª ÊŽ=( √12)/a=(0.84m √12)/0.2m=14.34
Si ÊŽ≤50→ β=1+0.2(ÊŽ/35)2=1.03
40Armatures longitudinales
â–ª
â–ª
Où
â–ª vec a le petit cotee
→
→
→
4cm2 par m de périmètre
0.2 B/100
Nous avons le périmètre=2 (a+b)
Périmètre=2 (20+30)=100cm d’où la section B=20 30=600cm2
Pour 1m →4cm2
1.0m→4 =4.00cm2
4.00cm2
0.2X600/100=1.2cm2
D’où =
Avec la section trouver on adopte lesΦ12→4 Φ12,A=4.52cm2
→
→
50Armatures transversale
Φl/3≤ Φtr≤12mm
12/3≤ Φtr≤12mm adoptons Φ6HA
4≤ Φtr≤12mm
60Espacement des armatures transversales
15 Φl=15 1.2cm=18cm
40cm adoptions: St=15cm
a+10cm=20cm+10cm=30cm
70 Longueur de recouvrement
=5 Φl pour Fe400
50 12mm=600mm=60cm
→
→ 36.cm
80espacement des aciers transversaux dans la zone de recouvrement
→
Adoptons St’=13cm
4.2.5 .2 Demi -colonne 4B
G=459.095KN
6.2.5 .2.a Descente des charges
-charge permanente venant du niveau supérieure : g14=459.095KN
-poids propre de la demi-colonne :
-poids propre du mur sur chainage :
-Poids propre du chainage inferieure=
g22=545.35KN
q=101.55KN
-
4.2.5 .2 .b Calcul du longer de flambement
-
=1.2m
10
→
20
→
30calculs de coefficients
â–ª ÊŽ=( √12)/a=(0.84m √12)/0.2m=14.54
Si ÊŽ≤50→ β=1+0.2(ÊŽ/35)2=1.03
40Armatures longitudinales
â–ª
â–ª
Où
â–ª vec a le petit cotee
→
→
→
4cm2 par m de périmètre
0.2 B/100
Nous avons le périmètre=2 (a+b)
Périmètre=2 (25+30)=110cm d’où la section B=25 30=750cm2
Pour 1m →4cm2
1.1m→4 =4.4cm2
4.00cm2
0.2X750/100=1.5cm2
D’où =
Avec la section trouver on adopte lesΦ12→4 Φ12,A=4.52cm2
→
→
50Armatures transversale
Φl/3≤ Φtr≤12mm
12/3≤ Φtr≤12mm adoptons Φ6HA
4≤ Φtr≤12mm
60Espacement des armatures transversales
15 Φl=15 1.2cm=18cm
40cm adoptions: St=15cm
a+10cm=25cm+10cm=35cm
70 Longueur de recouvrement
=5 Φl pour Fe400
50 12mm=600mm=60cm
→
→ 36.cm
80espacement des aciers transversaux dans la zone de recouvrement
→
Adoptons St’=13cm
4.2.5 .3 Demi -colonne 4D
4.2.5 .3.a Descente des charges
-Charge permanente provenant du niveau supérieur : KN
-poids propre de la demi-colonne :
-poids propre du mur sur chainage :
-Poids propre du chainage inferieure :
-g23=855.35KN
-
-Q=168.61KN
Calcul du longer de flambement
-
=1.2m
10
→
20
→
30calculs de coefficients
â–ª ÊŽ=( √12)/a=(0.84m √12)/0.2m=14.54
Si ÊŽ≤50→ β=1+0.2(ÊŽ/35)2=1.0.3
40Armatures longitudinales
â–ª
â–ª
Où
â–ª vec a le petit coté
→
→
→
4cm2 par m de périmètre
0.2 B/100
Nous avons le périmètre=2 (a+b)
Périmètre=2 (30+40)=140cm d’où la section B=30 40=1200cm2
Pour 1m →4cm2
1.4m→4 1.2=5.6cm2
5.6cm2
0.2X1200/100=2.4cm2
D’où A=
Avec la section trouver on adopte lesΦ12→6 Φ12,A=6.78cm2
→
→
50Armatures transversale
Φl/3≤ Φtr≤12mm
12/3≤ Φtr≤12mm adoptons Φ6HA
4≤ Φtr≤12mm
60Espacement des armatures transversales
15 Φl=15 1.2cm=18cm
40cm adoptions: St=15cm
a+10cm=30cm+10cm=40cm
70 Longueur de recouvrement
=5 Φl pour Fe400
50 12mm=600mm=60cm
→
→ 36.cm
80espacement des aciers transversaux dans la zone de recouvrement
→
Adoptons St’=13cm
Les fondations ont pour but de transmettre au sol les efforts apportés par les poteaux, les mur ou murs en voiles d’une structure. Cette transmission peut se passer par des fondations superficielles (semelle continues sous poteaux alignés, semelle isolé ou radier) ou par des fondations profondes (semelle sur pied).les forme des ouvrages de fondations sont multiple et sont déterminé en fonction de caractéristique de sol.
Pour notre cas nous allons dimensionner les semelles isolés.
4.2.6 .1 Semelle axe 6B
-
-
S= =2.57 avec S la section de la semelle a la base
Selon le poteau sur la semelle a =20
Nous devons avoir = =
Soit 0.83=
B=
A=
Nous adoptons :A=1.50m et B= 2.00m
=0.425m
d=max
=0.325m
Nous adoptons d=42.5cm soit H=45cm
-
On 7Φ12
-
On 9Φ12
4.2.6.2 Semelle axe 4B
-
-
S= =3.55 avec S la section de la semelle a la base
Selon le poteau sur la semelle a =25
Nous devons avoir = =
Soit 0.83=
B=
A=
Nous adoptons :A=1.80m et B= 2.20m
=0.47m
d=max
=0.38m
Nous adoptons d=47cmcm soit H=50cm
-
On 10Φ12 A=11.31
-
On 9Φ12 On12Φ12 A=13.56
4.2.6 .3.Semelle axe 4D
-
-
S= =5.6 avec S la section de la semelle a la base
Selon le poteau sur la semelle a =30
Nous devons avoir =
=
Soit 0.75=
B=
A=
Nous adoptons :A=2.20m et B= 2.5m
=0.53m
d=max
=0.47m
Nous adoptons d=53cmcm soit H=60cm
-
On a 17Φ12 A=19.21
-
On 9Φ12 Ona 18Φ12 A=20.34
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