4.2.2.1 .2 colonne d’axe 4B

4.2.2.1 .2.a descente de charge(C4b)

g₈ :-poids proprede la dalle terrasse :6.8KN 4.2m 2.35m=67.12KN

- poids proprede la poutre :0.25m (4.2m+2.35m) 0.4m 25KN/m³=16.38KN

- poids proprede la colonne :0.2m 0.25m 2.9m 25KN/m³=3.63KN

g₈=87.13KN

q₈:charge d’exploitation: 3.5KN/m² 4.2m 2.35m=34.54KN

Nu=1.35 (87.13KN)+1.5 34.54KN=169.43KN

4.2.2.1 .2 .bCalcul du longer de flambement

=2.9m

1⁰

_→

2⁰

3⁰calculs de coefficients

â–ª ÊŽ=( √12)/a=(2.03m √12)/0.2m=35.16

Si ÊŽ≤50→ β=1+0.2(ÊŽ/35)²=1.20

4⁰Armatures longitudinales

â–ª

La charge est appliquée après 90 jours donc K=1,

Où

â–ª vec a le petit coté

→

Calcul des aciers minimum.

4cm² par m de périmètre

0.2 B/100

Nous avons le périmètre=2 (a+b)

Périmètre=2 (20+25)=90cm d’où la section B=20 25=500cm²

Pour 1m →4cm²

0.90m→4 0.9=3.6cm²

3.6cm²

0.2X500/100=1cm²

D’où =

Avec la section trouver on adopte lesΦ12→4 Φ12,A=4.52cm²

→

5⁰Armatures transversale

Φl/3≤ Φtr≤12mm

12/3≤ Φtr≤12mm adoptons Φ6HA

4≤ Φtr≤12mm

6⁰Espacement des armatures transversales

15 Φl=15 1.2cm=18cm

40cm adoptions: St=15cm

a+10cm=20cm+10cm=30cm

7⁰ Longueur de recouvrement

=5 Φl pour Fe400

50 12mm=600mm=60cm

→

→ 36.cm

8⁰espacement des aciers transversaux dans la zone de recouvrement

→

Adoptons St’=13cm

4.2.2.1 .3. Colonne d’axe 4D

4.2.2.1 .3.a. Descente de charge

g₉ :-poids proprede la dalle terrasse : 6.8m 4.2m 3.65m=104.24KN

- poids proprede la poutre : 0.25m (4.2m+3.65m) 0.40m 25KN/m³=19.13KN

- poids proprede la colonne : 0.2m 0.4m 2.9m 25KN/m³=5.8KN

g_h=129.17KN

q_h:charge d’exploitation: 3.5KN/m² 4.2m 3.65m=53.65KN

Nu=1.35X(129.17KN)+1.5 53.65KN=254.85KN

4.2.2.1 .3.b.Calcul du longer de flambement

=2.9m

1⁰

_→

2⁰

_→

3⁰calculs de coefficients

â–ª ÊŽ=(Lfl √12)/a=(2.03m √12)/0.2m=35.16

Si ÊŽ≤50→ β=1+0.2(ÊŽ/35)²=1.20

4⁰Armatures longitudinales

â–ª

La charge est appliquée après 90 jours donc K=1,

Où

â–ª vec a le petit cotee

→

La résistance du béton dans ce cas suffit, on doit donc chercher à mettre l’acier minimum pour la disposition constructive

4cm² par m de périmètre

0.2 B/100

Nous avons le périmètre=2 (a+b)

Périmètre=2 (20+40)=120cm d’où la section B=20 40=800cm²

Pour 1m →4cm²

1.20m→4 1.2=4.8cm²

4.8cm²

0.2X500/100=1cm²

D’où =

Avec la section trouver on adopte lesΦ12→5 Φ12,A=4.52cm²

→

5⁰Armatures transversale

Φl/3≤ Φtr≤12mm

12/3≤ Φtr≤12mm adoptons Φ6HA

4≤ Φtr≤12mm

6⁰Espacement des armatures transversales

15 Φl=15 1.2cm=18cm

40cm adoptions: St=15

a+10cm=20cm+10cm=30cm

7⁰ Longueur de recouvrement

=5 Φl pour Fe400

50 12mm=600mm=60cm

→

→ 36.cm

8⁰espacement des aciers transversaux dans la zone de recouvrement

→

Adoptons St’=13cm

4.2.2.2 Niveau troisième étage

g₂=5.95KN/m, q₂=2.5KN/m²

4.2.2.2.1Colonne d’axe 6B

4.2.2.2.1a descente de charge(C6b)

g₁₀-charge permanente venant du niveausupérieure :g₇=48.31KN

-poids proprede la dalle courante :(G₂ S)=(5.95 (2.1 2.35)) =29.36KN

- poids propredes poutres :0.25m (2.1m+2.35m) 0.40m 25KN/m³=11.12KN

- poids proprede la colonne :0.2m 0.25m 2.9m 25KN/m³=3.63KN

-poids propre du mur au-dessus des poutres :

-Poids propre du revêtement sur les murs au-dessus de colonnes :

g₁₀=139.05KN

q₇:=17.27KN

q charge d’exploitation dalle courante :

Q₁₀=12.33KN+17.27KN=29.6KN

1.35 (139.05KN)+1.5 29.6KN=232.12KN

4.2.2.2.1.b.Calcul du longer de flambement

=2.9m

1⁰

_→

2⁰

_→

3⁰calculs des coefficients

â–ª ÊŽ=( √12)/a

ÊŽ =(2.03m √12)/0.2m=35.16

Si ÊŽ≤50→ β=1+0.2(ÊŽ/35)²=1.20

4⁰Armatures longitudinales

â–ª

Où

â–ª

vec a le petit cotee

→

La résistance du béton dans ce cas suffit, on doit donc chercher à mettre l’acier minimum pour la disposition constructive.

4cm² par m de périmètre

0.2 B/100

Nous avons le périmètre=2 (a+b)

Périmètre=2 (20+25)=90cm d’où la section B=20 25=500cm²

Pour 1m →4cm²

0.90m→4 0.9=3.6cm²

3.6cm²

0.2X500/100=1cm²

D’où =

Avec la section trouver on adopte lesΦ12→4 Φ12,A=4.52cm²

→

5⁰Armatures transversale

Φl/3≤ Φtr≤12mm

12/3≤ Φtr≤12mm adoptons Φ6HA

4≤ Φtr≤12mm

6⁰Espacement des armatures transversales

15 Φl=15 1.2cm=18cm

40cm adoptions: St=15cm

a+10cm=20cm+10cm=30cm

7⁰ Longueur de recouvrement

=5 Φl pour Fe400

50 12mm=600mm=60cm

→

→ 36.cm

8⁰espacement des aciers transversaux dans la zone de recouvrement

→

Adoptons St’=13cm

4.2.2.2.2 Colonne d’axe 4B

4.2.2.2.aDescente de charge(C4b)

g₁₁_:-charge permanente venant du niveau supérieure : G₈=87.54KN

-poids proprede la dalle courante :(G₂ S)=(5.95 4.2 2.35m)=29.36KN

- poids propredes poutres :0.25m (4.2m+2.35m) 0.40m 25KN/m³=16.37KN

- poids proprede la colonne :0.2m 0.25m 2.9m 25KN/m³=3.63KN

-poids propre du mur au-dessus des poutres :

-Poids propre du revêtement sur les murs au-dessus de colonnes :

g₈=210.88KN

q₈:=34.54KN

Charge d’exploitation dalle courante :

q₁₁=34.54KN+24.67KN=59.21KN

1.35 (210.88KN)+1.5 59.21KN=373.50KN

4.2.2.2.bCalcul du longer de flambement

=2.9m

1⁰

_→

2⁰

_→

3⁰calculs des coefficients

â–ª ÊŽ=( √12)/a=(2.03m √12)/0.2m=35.16

Si ÊŽ≤50→ β=1+0.2(ÊŽ/35)²=1.20

4⁰Armatures longitudinales

â–ª

où

â–ª vec a le petit cotee

→

4cm² par m de périmètre

0.2 B/100

Nous avons le périmètre=2 (a+b)

Périmètre=2 (20+25)=90cm d’où la section B=20 25=500cm²

Pour 1m →4cm²

0.90m→4 0.9=3.6cm²

3.6cm²

0.2X500/100=1cm²

D’où =

Avec la section trouver on adopte lesΦ12→4 Φ12,A=4.52cm²

→

5⁰Armatures transversale

Φl/3≤ Φtr≤12mm

12/3≤ Φtr≤12mm adoptons Φ6HA

4≤ Φtr≤12mm

6⁰Espacement des armatures transversales

15 Φl=15 1.2cm=18cm

40cm adoptions: St=15cm

a+10cm=20cm+10cm=30cm

7⁰ Longueur de recouvrement

=5 Φl pour Fe400

50 12mm=600mm=60cm

→

→ 36.cm

8⁰espacement des aciers transversaux dans la zone de recouvrement

→

Adoptons St’=13cm

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