V.2.5. Vérification de stabilité au renversement

Evaluation de moment moteur (Mmot)

Le moment moteur est évalué en calculant la combinaison suivante :

Mmot = M (

Evaluation de moment stabilisant (Mst) Il est calculé en évaluant la combinaison suivante :

vérification de coefficient de renversement

La sécurité au renversement se vérifie comme suivant :

La sécurité au renversement est assurée

V.2.6. Vérification de stabilité au poinçonnement

Nous allons évaluer la sécurité au poinçonnement avec la plus grande valeur de la réaction de la superstructure car c’est le cas le plus défavorable au poinçonnement. Elle vaut :

La somme des forces verticales devient :

La charge tombe dans le noyau central donc la

semelle travail compression

V.2.5. Calcul des contraintes

D’après les études du sol faites sur terrain { l’aide du pénétromètre

dynamique, la résistance à la pointe entre 2,80m et 4,40m sont respectivement et 10 pour ce, nous nous mettons en sécurité pour prendre la valeur

minimal d’où la contrainte.

Admissible

MPa

On peut alors conclure que notre semelle travail totalement en compression

La contrainte admissible moyenne vaut :

MPa la sécurité au poinçonnement est assurée donc la section géométrique reste valable.

V.2.6. Ferraillage du mur

La méthode utilisée pour déterminer la section d’armature est celle aux

états limites de services car la fissuration du béton est préjudiciable.

Mur de front

Nous considérons que le mur de front est encastré dans la semelle

comme une poutre encastrée à une extrémité et soumise à des charges verticales qui sont les poussées des terres, surcharge sur le remblai et effort de freinage

On coupe une bande unitaire pour y passe l’étude comme fait ci-haut. Après l’étude on a eu :

Section d’armature

) ; a = 5cm

Calcul du moment résistant du béton

Nous rappelons que Le moment { considérer pour le calcul d’armature

du mur de front C’est le moment de résiduel de l’équilibre statique qui vaut :

Mser=

=0,147MNm

Nous somme dans le cas où

Calcul des armatures de traction

Ce qui Correspond à 10HA32/m espacée de 10cm avec une double nappes d’armature

( ).

Les armatures de répartitions sont calculées par la relation suivante

Qui correspond à 10HA16

Calcul des armatures de compression

Armatures dans la section.

Qui correspond à 10HA32/m espacée de 10cm avec une double nappe

V.6. FERRAILLAGE DE LA SEMELLE

V.6. 1. Calcul de l’effort normal ultime et de service

Le calcul de l’effort normal se fait avec la valeur des forces verticales

considérée dans la vérification de la semelle au poinçonnement ci-dessus.

Ø A L’ELS :

Ø A L’ELU :

Le moment évalué ci-haut dans l’étude d’équilibre vaut :

La vue en plan de la semelle

Il s’agit de cas de semelle continue sous un mur travaillant en flexion composée.

Conformément aux prescriptions de BAEL 91 mod 99, nous procédons de la manière suivante :

Calcul des excentricités limite et maximale

vérification de la base de semelle par rapport à la contrainte du sol
- En fonction de l’excentricité maximale (

En fonction de l’excentricité limite (

Par conséquent nous pouvons conserver la valeur de B=4.80 m

vérification de la hauteur de semelle

Avec un enrobage de 5cm nous pouvons conserver la hauteur de 1 mètre pour la semelle

Soit B= 4,80 m et h=1,00 m

Vérification de la stabilité par rapport aux poids propre de la semelle

Poids propre de la semelle pu = 1,35 x 4.08 x 1 x 25

Charge totale sur le sol pt=

D’où

V.6.2. Détermination de la section d’armature 1. Armatures principales

Condition de calcul

Avant tout calcul de la section d’armature sur une semelle filante il est

impératif de trouver le cas quoi nous concerne, soit :

et si

N .B : Chaque cas a une particularité de calcul, nous nous occuperons uniquement du cas qui nous concerne.

Application :

Calcul de moment dû à la charge sur la semelle (

Dans ce cas le moment de calcul s’évalue comme suit :

D’où la section d’armature parallèle a la base vaut :

87, 90.

Vérification de la présence de crochets

Pour éviter les crochets dans la semelle il faut que :

Or pour le HA 400 ls=

Il est nécessaire de disposer de crochets aux extrémités de barres car le diamètre choisi est supérieur à 30 mm

Espacement de barre
Armatures principales

/m qui correspond à 7 HA 20 /m avec un espacement de 14cm

PLAN DE FERRAILLAGE DE LA SEMELLE

V.7. DETERMINATION DE LA SECTION D’ARMATURE DE MUR DE GARDE GREVE

ï‚· Evaluation de moment

Pour trouver le moment défavorable pour le mur de garde grève, nous

allons appliquer la charge du freinage(FA) au sommet en négligeant la butée.

Avec un espacement de

Pour les armatures de répartition on utilise les 5 HA 8 /m avec un espacement m

V.8. LA DALLE FLOTTANT

V.8.1. Présentation

C’est une dalle de transition qui s’appuie d’un coté sur la culée et de l’autre coté

sur le sol.

La grande partie de notre dalle est en contact avec le sol. Puisque le sol

est un matériau élastique déformable, Nous allons étudier notre dalle comme une dalle se reposant sur le sol suivant les approches de WESTERGAARD vu dans le dimensionnement d’une chaussée rigide.

Nous somme dans le cas d’une charge P ponctuelle agissant au centre de la dalle.

Pour notre présent cas, notre charge P représente la charge de l’essieu le plus lourd qui est celui de la charge militaire du convoi portant 33t et ayant une surface de contacte 4m*0,15m conformément au fascicule 61 titre II de la norme française.

La contrainte naissant sous la dalle est obtenue par la relation suivante :

Avec :

: moitié de petit côté de la surface de roue (

: moitié de grand côté de la roue

Module de réaction du sol.

Pour notre cas il s’agit de sable compact d’où

k=150*

Module d’élasticité du béton (pour notre cas 32N/

V.8.1. Calcul de la contrainte dû au à la surcharge du remblai

La surcharge de remblai vaut 10KN/conformément au fascicule 61 titre II de la norme français

Nous allons étudier sur une bande de 1m x 1m

Poids propre de la dalle flottante g=5,6 KN/

P=1,35*g+1,5q

P=1,35*5,6+1,5*10=22,56KN=22560N

La contrainte de traction totale vaut : 1,5*2,6 – 0,281=3,62N/

La contrainte totale de traction est supérieur à la contrainte admissible de traction d’où la nécessité de placer les armatures dans la zone où règne les contraintes de traction.

Avec I

Correspond à 5HA12/m Avec

Et 5HA8/m pour les armatures de répartition

Croquis et détaille de ferraillage

CHAPITRE VI : AVANT METRE ET DEVIS

Dans ce chapitre, il est question de déterminer les quantités d’ouvrages

élémentaires (béton, poids d’aciers…) ces quantités ainsi déterminées par les prix différents permettront de connaitre la dépense totale à effectuer pour la réalisation de l’ouvrage.

Les quantités nécessaires dans l’imprimé correspondant.

Avant- métré

référence	Désignation	nombre des parties semblable	DIMENSIONS			SURFACES CUBES			OBSERVATION
			longueur	largeur	hauteur	auxiliaire	partiels	Définitifs	OBSERVATION
0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
1	I, SUPERSTRUCTURE
	TABLIER
	a) DALLE		14	10	0,2		28
	b) POUTRE
	* nervures	4	14	0,4	0,7		15,68
	*goussets	0,5		0,3	0,1		0,015
	c)entretoises
	*intermédiaire	2	10	0,4	0,5		4
	*extrêmes	2	10	0,4	0,5		4

CUBE TOTAL DU
TABLIER								51,695
2	Trottoirs
	a) tablette	2	14	1,5	0,5		21
	b) bordure	2	0,2	0,2	14		1,12	n
								22,12
cube total bordure (BA)
3	béton B
	Chaussée
	a)couche de forme (béton B)		14	7	0,04		3,92
	b) couche d’isolation		14	7	0,03		2,94
	c) enrobés dense		14	7	0,04		3,92
	II, INFRASTRUCTURE							10,78

numéro	Désignation	unité	quantité	pu en $	PRIX TOTAL EN $
1	BETON ARME	m3	117,2375	700	82066,25
2	béton non armé	m3	35,54	500	17770
3	couche d’isolation	m3	2,94	2,97	8,7318
4	enrobés denses	m3	3,92	487,7	1911,784
5	garde-corps	ml	28	150	4200
6	appareils d’appuis	pces	8	100	800
7	Remblai	m3	25,2	8,74	220,248
8	Déblai	m3	1008	9,04	9112,32
					116089,3338
cout de matériaux
frais d’étude 3%					3482,680014
installation du chantier
10%					11608,93338
TOTAL						131181

DEVIS QUATITATIF ET ESTIMATIF

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