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IV.4. CALCUL DES ENTRETOISES

IV.4.1. calcul des charges permanentes des éléments porteurs (CP)

  • La dalle e**L= 0,20*25*14= 70KN/m

Pour une seule poutre nous aurons alors 70/4=17,5 KN/m

  • Entretoise

25*0, 40*0, 70 = 7 KN/m

17, 5+7=24,5KN/m

IV.4.2. calcul des charges permanentes des éléments non- porteurs (CCP)

1)

KN/m = 16,8KN/m

2)

6,44KN

3)

4)

2,31KN/m

5)

CCP= 16, 8+1, 84+6, 16+2, 31+3, 5 = 27,11KN/m

          G = CP+CCP=  + 27,11KN/m = 51,61KN/m
Après résolution de cette poutre continue on a :

  • Allure du moment

                                                                

                                     30,36KNm   13,97KNm      30,36KNm

  • Allure de L’effort tranchant
  • SCHEMAS STATIQUE POUR CHAQUE CAS DE CHARGE D’EXPLOITATION
  1. Système BC

La norme préconise de prendre avec cette configuration

       30.t*=300*1,151=345,3KN

                                  

              

  • Diagramme du moment fléchissant
  • Diagramme de l’effort tranchant
  • Système Bt

Ici la norme prévoit dans son fascicule de ne charger qu’un seul convoi

 
   

          16t*160*1,146=183,36KN      

              

  • Diagramme de moment fléchissant :
  • Diagramme effort tranchant:
  • Système Br.

              

-   Le Diagramme de l’effort tranchant :

3) système A

3.1 recherche des moments max en travée Ø premier cas : 

Après calcul, nous trouvons que ceci est le cas le plus défavorable du système A. D’où 

Mmax (travée)=156,83KNm

              

  1. recherche des moments max aux appuis

Le cas le plus défavorable se présente comme ci-dessous : 

226,1KNm

Mmax (appuis)= 199,57 KNm

  • système de charge de trottoirs

Le Diagramme de moment fléchissant : 

Mmax (travée) = 0,23KNm

Mmax (appuis)= 0,69 KNm

              

  • charge militaire

Ce système vraiment important n’entrera qu’un seul sur le pont vu sa largeur supérieure à 3,50m qui est la largeur de notre bande 

  • Allure du moment fléchissant
  • Diagramme de l’effort tranchant

              

Les combinaisons adoptées sont :

MOMENT EN TRAVEE

1,35)

 +)

MOMENT AUX APPUIS

1,35)

 +)

EFFORT TRANCHANT

1,35)

RESUME DES COMBINAISONS 

 

 

MG

MBC+ 

 A L’ELU

A L’ELS

 

1,35MG+1,5MQ

MG+MQ

MOMENT(KNm)

EN TRAVEE

30,36

157,77

277,641

188,13

AUX APPUIS

43,36

229,46

402,726

272,82

EFFORT

TRANCHANT(KN)

 

90,1

563,47

966,84

653,57

CALCUL DES ARMATURES DES ENTRETOISES

  1. A) EN TRAVEE

          B=886,6mm

H=700mm                    bo=400mm        d=700-30=670mm       ho=200mm

              

  1. Calcul des contraintes limites

fbu17N/mm2

347,83N/mm2

  1. Calcul des moments reduits

0,186 pivot A; 

La poutre est simplement armé car 0,04< 0,39

  1. Calcul du paramètre de déformation α= 1,25(1 -) α= 1,25(1 -) = 0,051

Vérifions la position de l’axe neutre 

 = α*d = 0,051*670 = 34,17mm

Puisque 34,17mm < 200mm, l’axe neutre tombe dans la table de compression ; dans ce cas, la poutre est calculée comme une poutre rectangulaire On se retrouve dans le cas où    < 1,25ho

α < 0,259 → 10%

z = d (1-0,4 α) = 670((1-0,4*0,051)) = 656,33 mm z = 656,33 mm

=1216,17mm2=12,16cm2

On a 4HA20 avec =12,5 cm2

VERIFICATION A L’ELS

              

Fb  *b

Fb=Fs*b = As* or     = 0, 6*30=18MPa

             

Pour le béton :    

           

  

On doit redimensionner l’armature

Recalculons  

Prenons   

              

  1. B) AUX APPUIS

Aux appuis on néglige les ailes et  on considère seulement l’âme de la poutre

  • Calcul des moments réduits

, 132  0,186 pivot A; 

La poutre est simplement armé car 0,136< 0,39

  • Calcul du paramètre de déformation

α= 1,25(1 -)  α= 1,25(1 -) = 0,178

z = d (1-0,4 α) = 670(1-0,4*0,178) = 622,42 mm

mm2 =18,6cm2 

On adopte 4cm2  qui correspond à 6HA20

C. VERIFICATION A L’ELS

-   Position de la fibre neutre

  Avec    l’équation dévient

              

 La sécurité est garantie

   La sécurité est garantie 

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